表面形給水加熱器を用いた多段抽気再生サイクルとは? わかりやすく解説

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表面形給水加熱器を用いた多段抽気再生サイクル

出典: フリー百科事典『ウィキペディア(Wikipedia)』 (2019/02/16 05:20 UTC 版)

再生サイクル」の記事における「表面形給水加熱器を用いた多段抽気再生サイクル」の解説

低圧段に混合形給水加熱器用い、その他を表面形給水加熱器とした3段抽気再生サイクルの構成例を図 5 に示す。この場合は、給水ポンプ2 段であり、最初復水ポンプ CP抽気 H3 の圧力まで加圧して 混合形給水加熱器 E3 で加熱しその後2 段目の給水ポンプ P でボイラ圧力まで加圧して2 つの表面形給水加熱器 E2E1加熱してボイラ給水する給水加熱器 E2E1 では抽気圧力それぞれ異なっているが、伝熱管内流れ給水圧力抽気よりも高いボイラとなっている。高圧抽気 H1 は E1給水加熱してその圧力飽和 h1 となった後、絞り弁通して減圧し(等エンタルピー変化)、湿り蒸気 h1x となって E2 へ入る。E2 では湿り蒸気 h1x と抽気 H2 で給水加熱し飽和 h2 となって E2を出る。E2飽和となって出た抽気は、更に絞り弁減圧して湿り蒸気 h2x となって次の混合形給水加熱器 E3 に入り新たな抽気 H3 と共に復水ポンプ送られてきた給水にすべて混合される。 この構成による抽気量と熱効率計算式表 4 に示す。表面形給水加熱器用いた場合出口給水温度加熱器構造と性能依存するが、表中では E1 出口比エンタルピーを hf1、E2 出口比エンタルピーを hf2 として示している。 図 5 3抽気再生ランキンサイクル構成(表面形) 図 6 3抽気再生ランキンサイクルT-s 線図(表面形) 表 4 表面給水加熱再生サイクル計算式および計算結果計算式計算結果1 m 1 = h f 1 − h f 2 H 1 − h 1 {\displaystyle m_{1}={\frac {h_{f1}-h_{f2}}{H_{1}-h_{1}}}} m 1 = 0.11689 {\displaystyle m_{1}=0.11689} 2 m 2 = h f 2 − h f 3 − m 1 ( h 1 − h 2 ) H 2 − h 2 {\displaystyle m_{2}={\frac {h_{f2}-h_{f3}-m_{1}(h_{1}-h_{2})}{H_{2}-h_{2}}}} m 2 = 0.10290 {\displaystyle m_{2}=0.10290} - - - - - - - - - - i m i = h f i − h f , i + 1 − ( ∑ k = 1 i − 1 m k ) ( h i − 1 − h i ) H ih i {\displaystyle m_{i}={\frac {h_{fi}-h_{f,i+1}-(\sum _{k=1}^{i-1}m_{k})(h_{i-1}-h_{i})}{H_{i}-h_{i}}}} - - - - - - - - - - 最終 N m N = h N − h C − ( ∑ k = 1 N − 1 m k ) ( h N − 1 − h C ) H Nh C {\displaystyle m_{N}={\frac {h_{N}-h_{C}-(\sum _{k=1}^{N-1}m_{k})(h_{N-1}-h_{C})}{H_{N}-h_{C}}}} m 3 = 0.05098 {\displaystyle m_{3}=0.05098} 熱効率 η = 1 − ( 1 − m ) ( H Ch C ) H Th f 1 {\displaystyle \eta =1-{\frac {(1-m)(H_{C}-h_{C})}{H_{T}-h_{f1}}}} 、 m = ∑ k = 1 N m k {\displaystyle m=\sum _{k=1}^{N}m_{k}} η = 0.43327 {\displaystyle \eta =0.43327} 表 4 には混合形と同じ表 2蒸気条件での計算結果を示す。また、このサイクルT-s 線図を図 6 に示す。面積タービン流量 1kg あたりの熱量仕事面積表されるように、この抽気量を用いて補正したサイクルは、図 6 の閉曲線 a C b 3 a 3 b 2 a 2 b 1 h 1 H T H 1 H 2 H 3 H C a C ¯ {\displaystyle {\overline {a_{C}b_{3}a_{3}b_{2}a_{2}b_{1}h_{1}H_{T}H_{1}H_{2}H_{3}H_{C}a_{C}}}} となる。 表面形給水加熱器構造は、伝熱管内のサブクール過熱蒸気抽気管外より加熱する多管円筒形(シェル&チューブ形)熱交換器一般的である。 管内給水通常の条件では凝縮する抽気飽和温度程度まで加熱できるので、最低限 h f 1 ≃ h 1 {\displaystyle h_{f1}\simeq h_{1}} 、 h f 2 ≃ h 2 {\displaystyle h_{f2}\simeq h_{2}} となることが期待できる表 2 および 図 6 は、この条件での計算結果示している。混合形の場合比べて抽気量が高圧側でやや多く低圧側でやや少なくなるが、熱効率はほぼ同じである。 給水加熱器対向流形熱交換器とし、過熱蒸気抽気給水出口部を加熱する構造にすれば給水温度抽気飽和温度以上に上げることができ、熱効率がさらに良くなることが期待できる

※この「表面形給水加熱器を用いた多段抽気再生サイクル」の解説は、「再生サイクル」の解説の一部です。
「表面形給水加熱器を用いた多段抽気再生サイクル」を含む「再生サイクル」の記事については、「再生サイクル」の概要を参照ください。

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